電流互感器怎么選型？

電流互感器選型原則

　　1.1額定電壓的確定

　　電流互感器的額定工作電壓是指母線的最高電壓，它是根據絕緣強度確定的。超過了此電壓有可能出現閃火或擊穿現象。如出現閃弧或擊穿會造成二次側的儀表損壞。正常工作時，電流互感器二次沒有額定電壓，但是有額定負載，當二次實際負載確定后，除以額定電流，就是二次的電壓。也就是說電流互感器二次是一個恒流源可以在額定負載內提供5A或1A的穩定電流電流。

　　額定電壓是電器長時間工作時所適用的最佳電壓。高了容易燒壞，低了不正常工作(燈泡發光不正常，電機不正常運轉)。此時電器中的元器件都工作在最佳狀態，只有工作在最佳狀態時，電器的性能才比較穩定，這樣電器的壽命才得以延長。

　　根據電壓系統分別有，0.5KV電流互感器、10KV電流互感器、15電流互感器、20電流互感器、24電流互感器、27.5電流互感器、35電流互感器、40.5電流互感器等

　　電流互感器的額定電壓UN應與被測線路的電壓UL相適應，即UN≥UL。

　　1.2什么是電流互感器變比？怎么選擇電流互感器額定變比的？不合理的電流變比有什么危害？

　　電流互感器的作用就是把大電流轉換為小電流方便測量或用于電度計量。變比對于一個互感器來說是一個固定值比如200/5的互感器就是當一次流過200安培的電流時在其2次側會感應出5安培電流。當當一次流過100安培的電流時在其2次側會感應出2.5安電流。電流互感器變比選大、配小、準確級次不夠，電能表容量偏大、偏小等更是常見。電流互感器一次側電流選擇：TA如何選擇，簡單說來就是怎樣確定額定一次電流的問題。它應“保證其在正常運行中的實際負荷電流達到額定值的60％左右，至少應不小于30％”。如有一臺100kV？A配變供制磚機生產用電，負荷率為70％左右，那么在正常生產時的實際負荷電流約100A，按上面所述標準選擇，就應該配置150／5A規格的TA.

　　電流互感器變比選小的危害：這種狀況僅發生在電工對實際負荷調查不清，或用電戶增加了用電負荷的時候。曾有書上介紹TA最大工作電流可達其一次額定電流值的180％，這與DL／T448―2000規程規定不符。TA長時間過負荷運行也會增大誤差，并且鐵心和二次線圈會過熱使絕緣老化。所以，工作人員應經常測試實際負荷，及時調整TA變比。

　　電流互感器變比選大的危害：在實際工作中常發生。當用電處在輕負荷時，實際負荷電流將低于TA的一次額定電流的30％，特別當負載電流低到標定電流值的10％及以下時，比差增加，并且是負誤差。所以，為了避免TA長期運行在低值區間，對于農村負荷或變化較大的負荷，宜選用高于60％額定值，只要最大負荷電流不超過額定值的120％即可。

　　總而言之，就是合適的就是最好的，選大了，選小了都不合適。

　　電流互感器變比為：一次電流/二次電流

　　一次電流由回路電流確定，一般為回路最大電流向上取一個整數值；常用值有10,20,3,40,50,75,80,100,150,200,300等等

　　二次電流取決于二次儀表需要，常用有5A,1A兩種，電氣設備中常用5A，儀表內部取樣多為1A，也可按需要做4-20mA等

　　常見變比有5/5a、25/5、30/5、50/5、75/5、100/5、150/5、200/5、300/5、400/5、500/5、600/5、750/5、800/5、1000/5、1200/5、1500/5、2000/5、2500/5、3000/5、3500/5、4000/5、5000/5、7000/5、8000/5、9000/5、10000/5、15000/5、20000/5、25000/5、30000/5、35000/5、40000/5、50000/5等

　　在10kV配電所設計的過程中，10kV電流互感器變比的選擇是很重要的，如果選擇不當，就很有可能造成繼電保護功能無法實現、動穩定校驗不能通過等問題，應引起設計人員的足夠重視。10kV電流互感器按使用用途可分為兩種，一為繼電保護用，二為測量用；它們分別設在配電所的進線、計量、出線、聯絡等柜內。在設計實踐中，筆者發現在配變電所設計中，電流互感器變比的選擇偏小的現象不在少數。例如筆者就曾發現：在一臺630kVA站附變壓器(10kV側額定一次電流為36.4A)的供電回路中，配電所出線柜內電流互感器變比僅為50/5（采用GL型過電流繼電器、直流操作）,這樣將造成電流繼電器無法整定等一系列問題。

　　對于繼電保護用10kV電流互感器變比的選擇，至少要按以下條件進行選擇:一為一次側計算電流占電流互感器一次側額定電流的比例;二為按繼電保護的要求;三為電流互感器的計算一次電流倍數mjs小于電流互感器的飽和倍數mb1;四為按熱穩定;五為按動穩定。而對于測量用10kV電流互感器的選擇,因其是用作正常工作條件的測量，故無上述第二、第三條要求；下面就以常見的配電變壓器為例，說明上述條件對10kV電流互感器的選擇的影響，并找出影響電流互感器變比選擇的主要因素。

　　2.1．按一次側計算電流占電流互感器一次側額定電流的比例

　　根據<<電氣裝置的電測量儀表裝置設計規范>>(GBJ63-90)的規定，在額定值的運

　　行條件下，儀表的指示在量程的70%~100%處,此時電流互感器最大變比應為:

　　N=I1RT/(0.7*5);

　　I1RT----變壓器一次側額定電流,A；

　　N----電流互感器的變比；

　　顯然按此原則選擇電流互感器變比時，變比將很小,下面列出400~1600kVA變壓器按此原則選擇時,電流互感器的最大變比：400kVAI1RT=23AN=6.6取40/5=8

　　500kVAI1RT=29AN=8.3取50/5=10

　　630kVAI1RT=36.4AN=10.4取75/5=15

　　800kVAI1RT=46.2AN=13.2取75/5=15

　　1000kVAI1RT=57.7AN=16.5取100/5=20

　　1250kVAI1RT=72.2AN=20.6取150/5=30

　　1600kVAI1RT=92.4AN=26.4取150/5=30

　　從上表可以看出,對于630kVA變壓器,電流互感器的最大變比為15，當取50/5=10時,額定電流僅占電流量程3.64/5=72.8%。這可能是一些設計人員把630kVA變壓器的供電出線斷路器處電流互感器變比取50/5的一個原因,另外在許多時候，設計時供電部門往往不能提供引至用戶處的電源短路容量或系統阻抗，從而使其他幾個條件的校驗較難進行,這可能是變比選擇不當得另一個原因。從下面的分析中，我們將發現按此原則選擇時，變比明顯偏小,不能采用。

　　2.2．按繼電保護的要求

　　為簡化計算及方便討論，假設：(1)斷路器出線處的短路容量，在最大及最小

　　運行方式下保持不變；(2)電流互感器為兩相不完全星型接線；（3）過負荷及速

　　斷保護采用GL-11型過電流繼電器；（4）操作電源為直流220V，斷路器分閘形式

　　為分勵脫扣。

　　圖1為配電變壓器一次主接線圖，B,C兩處短路容量按200,100,50MVA三檔考慮其

　　影響。

　　配電變壓器的過負荷保護及電流速斷保護對變比的影響分析如下：

　　1. 過負荷保護

　　過負荷保護應滿足以下要求:IDZJ=Kk*Kjx*Kgh*I1RT/(Kh*N)IDZJ----過負荷保護裝置的動作電流;.Kk----可*系數,取1.3；

　　Kjx----接線系數,取1；Kgh----過負荷系數；

　　Kh----繼電器返回系數,取0.85；

　　a.對于民用建筑用配電所,一般可不考慮電動機自啟動引起的過電流倍數,為可*起見，此時Kgh取2,為滿足繼電器整定范圍要求，電流互感器變比最小應為：N=Kk*Kjx*Kgh*I1RT/(Kh*IDZJ)（GL-11/10型繼電器整定范圍4~10A）。

　　Kgh=2時，各容量變壓器滿足上式要求的電流互感器的最小變比如下：

　　400kVAI1RT=23AN=7.0取40/5=8IDZJ取9A

　　500kVAI1RT=29AN=8.9取50/5=10IDZJ取9A

　　630kVAI1RT=36.4AN=11.1取75/5=15IDZJ取8A

　　800kVAI1RT=46.2AN=14.1取75/5=15IDZJ取10A

　　1000kVAI1RT=57.7AN=17.6取100/5=20IDZJ取9A

　　1250kVAI1RT=72.2AN=22.1取150/5=30IDZJ取8A

　　1600kVAI1RT=92.4AN=28.3取150/5=30IDZJ取10A

　　注意:按上表選擇變比一般都不能滿足電流繼電器的瞬動電流倍數NS要求（詳見以下分析）。b.對于工廠用配電所,一般需考慮電動機自啟動引起的過電流倍數,為可*起見,此時Kgh取3,顯然電流互感器變比為滿足要求,其值最小為

　　N==Kk*Kjx*Kgh*I1RT/(Kh*IDZJ)。

　　Kgh=3時，各容量變壓器滿足上式要求的電流互感器的最小變比如下：

　　400kVAI1RT=23AN=10.6取75/5=15IDZJ取8A

　　500kVAI1RT=29AN=13.3取75/5=15IDZJ取9A

　　630kVAI1RT=36.4AN=16.7取100/5=20IDZJ取9A

　　800kVAI1RT=46.2AN=21.2取150/5=30IDZJ取8A

　　1000kVAI1RT=57.7AN=26.5取150/5=30IDZJ取9A

　　1250kVAI1RT=72.2AN=33.1取200/5=40IDZJ取9A

　　1600kVAI1RT=92.4AN=42.3取250/5=50IDZJ取9A

　　注意:按上表選擇變比一般可以滿足電流繼電器的瞬動電流倍數NS要求（詳見以下分析）,但還需要進行靈敏度校驗,使靈敏度系數Km≥1.5。比較以上數據，已經可以得出以下結論:

　　按一次側計算電流占電流互感器一次側額定電流的比例選擇的變比，一般是小于實際所需變比的。

　　2. 電流速斷保護（采用GL-11/10型反時限電流繼電器）電流速斷保護應滿足以下要求:

　　IDZJS=Kk*Kjx*IA3max/N;NS=IDZJS/IDZJ;NS∈{2，3，4，5，6，7，8，9，10};

　　IDZJS----繼電保護計算出的電流繼電器的瞬動電流;NS----實際整定的電流繼電器的瞬動電流倍數;

　　Kk----可*系數,取1.5；Kjx----接線系數,取1；

　　IA3max----變壓器低壓側三相短路時流過高壓側的電流；

　　下面按前述假設條件，短路容量變化對變比選擇的影響分析如下：

　　a. 變壓器高壓側B點短路容量SDB為200MVA時（1）對于民用建筑用配電所（Kgh=2）

　　對各容量變壓器,按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，NS計算結果如下：400kVAIA3max=518AN=8IDZJ取9A

　　IDZJS=97ANS=97/9=10.8>8

　　500kVAIA3max=636AN=10IDZJ取9A

　　IDZJS=95.4ANS=95.4/9=10.6>8630kVA

　　IA3max=699AN=15IDZJ取8AIDZJS

　　=69.9ANS=69.9/8=8.7>8800kVA

　　IA3max=854AN=15IDZJ取10AIDZJS

　　=85.4ANS=85.4/10=8.5>81000kV

　　AIA3max=1034AN=20IDZJ取9AIDZJS

　　=77.6ANS=77.6/9=8.6>81250kVA

　　IA3max=1232AN=30IDZJ取8AIDZJS

　　=61.6ANS=61.6/8=7.7<81600kVA

　　IA3max=1563AN=30IDZJ取10AIDZJS

　　=78.2ANS=78.2/10=7.8<8

　　從上表可以得出當SDB=200MVA時:

　　各容量變壓器,按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，一般是小于實際所需變比的。

　　（2）對于工廠用配電所（Kgh=3）

　　對各容量變壓器,按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，NS計算結果如下：

　　400kVAIA3max=518AN=15IDZJ取8A

　　IDZJS=51.8ANS=51.8/8=6.5<8

　　500kVAIA3max=636AN=15IDZJ取9A

　　IDZJS=63.6ANS=63.6/9=7.1<8

　　630kVAIA3max=699AN=20IDZJ取9A

　　IDZJS=52.4ANS=52.4/9=5.8<8

　　800kVAIA3max=854AN=30IDZJ取8A

　　IDZJS=42.7ANS=42.7/8=5.3<8

　　1000kVAIA3max=1034AN=30IDZJ取9A

　　IDZJS=51.7ANS=51.7/9=5.7<8

　　1250kVAIA3max=1232AN=40IDZJ取9A

　　IDZJS=46.2ANS=46.2/9=5.1<8

　　1600kVAIA3max=1563AN=50IDZJ取9A

　　IDZJS=46.9ANS=46.9/9=5.2<8

　　從上表可以得出當SDB=200MVA時:

　　各容量變壓器,按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，都能滿足速斷保護要求的。

　　b. 變壓器高壓側B點短路容量SDB為100MVA時（1）對于民用建筑用配電所（Kgh=2）

　　對各容量變壓器,按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，NS計算結果如下：400kVAIA3max=496AN=8IDZJ取9A

　　IDZJS=93ANS=93/9=10.3>8

　　500kVAIA3max=604AN=10IDZJ取9A

　　IDZJS=90.6ANS=90.6/9=10.1>8

　　630kVAIA3max=660AN=15IDZJ取8A

　　IDZJS=66ANS=66/8=8.25>8

　　800kVAIA3max=796AN=15IDZJ取10A

　　IDZJS=79.6ANS=79.6/10=7.96<8

　　1000kVAIA3max=949AN=20IDZJ取9A

　　IDZJS=71.2ANS=71.2/9=7.91<8

　　1250kVAIA3max=1114AN=30IDZJ取8A

　　IDZJS=55.7ANS=55.7/8=6.96<8

　　1600kVAIA3max=1324AN=30IDZJ取10A

　　IDZJS=66.2ANS=66.2/10=6.6<8

　　從上表可以得出當SDB=100MVA時:

　　各容量變壓器,按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比，且變壓器容量大于630KVA時，能滿足速斷保護要求的。

　?。?）對于工廠用配電所（Kgh=3）

　　計算結果同SDB=200MVA。

　　c. 變壓器高壓側B點短路容量為50MVA時（1）對于民用建筑用配電所（Kgh=2）

　　對各容量變壓器,按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，NS計算結果如下：400kVAIA3max=458AN=8IDZJ取9A

　　IDZJS=85.9ANS=85.9/9=9.5>8500kVAIA3max=547AN=10IDZJ取9A

　　IDZJS=82ANS=82/9=9.1>8

　　630kVAIA3max=593AN=15IDZJ取8A

　　IDZJS=59.3ANS=59.3/8=7.4<8

　　800kVAIA3max=700AN=15IDZJ取10A

　　IDZJS=70ANS=70/10=7<8

　　1000kVAIA3max=816AN=20IDZJ取9A

　　IDZJS=61.2ANS=61.2/9=6.8<8

　　1250kVAIA3max=934AN=30IDZJ取8A

　　IDZJS=46.7ANS=46.7/8=5.8<8

　　1600kVAIA3max=1077AN=30IDZJ取10A

　　IDZJS=53.9ANS=53.9/10=5.9<8

　　從上表可以得出當SDB=50MVA時:

　　各容量變壓器,按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比，且變壓器容量大于500KVA時，能滿足速斷保護要求的。

　　（2）對于工廠用配電所（Kgh=3）

　　計算結果同SDB=200MVA。

　　注意:(1)因瞬動時靈敏度的校驗不在本文討論的范圍，實際使用時按繼電保護的要求選擇變比后，還應進行靈敏度的校驗。(2)當采用去分流跳閘方式時，對變比還有影響的因素可能有：去分流觸點容量校驗及去分流后電流互感器容量的校驗。

　　按mjs<mb1選擇

　　上式中mjs=Imax1/Ie1;

　　mb1=Ib1/Ie1;

　　mjs----電流互感器的計算一次電流倍數；

　　mb1----電流互感器的飽和倍數；

　　Imax1----繼電保護算出的最大一次電流；

　　Ie1----電流互感器的額定一次電流；

　　Ib1----電流互感器的飽和電流；

　　下面先分析影響mb1及mjs的因素。

　　1. 影響電流互感器的計算一次電流倍數mb1的因素有以下幾個方面:a.電流互感器的型號對mb1的影響：

　　為簡單起見，下面僅以LFS(B)-10及LCJ-10為例作一下比較(均按B級)：

　　對于LFS(B)-10，額定一次電流20~600A，在二次負荷（COSф=0.8）為2歐,10%倍數為10倍。

　　對于LCJ-10，額定一次電流20~600A，在二次負荷（COSф=0.8）為2歐,10%倍數為6倍。

　　從上面的對照中，可以發現LFS(B)-10互感器的mb1值是遠大于LCJ-10互感器的mb1值的。

　　目前還有一些產品，加強了B級10%倍數，如對于LFSQ-10、LZZJB6-10型，B級10%倍數在100~1500A時達15。

　　b.二次負載的變化對mb1的影響

　　為簡單起見，下面僅以LFS(B)-10為例作一下比較(均按B級)：

　　對于LFS(B)-10，額定一次電流75~1500A，在二次負荷（COSф=0.8）為2歐,10%倍數為10倍;而在二次負荷（COSф=0.8）為1歐,10%倍數達~17倍。

　　c.電流互感器的變比對mb1的影響

　　對于同種型號的電流互感器,變比的變化對mb1的影響也是不同的。有些型號,變比的變化對mb1的影響很小，如對于LFS(B)-10，額定一次電流75~1500A時，在

　　二次負荷（COSф=0.8）為2歐,10%倍數均為10倍；而有些型號,變比的變化對mb1的影響較大，對于LA(B)-10，在額定一次電流75~1000A，二次負荷（COSф=0.8）為2歐,10%倍數均為10倍,在額定一次電流1500A，二次負荷（COSф=0.8）為2歐,10%倍數達~17倍,

　　2. 影響電流互感器的計算一次電流倍數mjs的因素分析如下:從Imax1=1.1*IDZJS/Ie2；

　　IDZJS=Kk*Kjx*IA3max/N;

　　1. 1----由于電流互感器的10%誤差，使其一次電流倍數大于額定二次電流倍數的系數；

　　Ie2----電流互感器的額定二次電流；

　　可以看出,IDZJS的大小與是mjs大小的關鍵,IDZJS是通過繼電保護計算后整定的，而IDZJS的整定值是由系統在B處短路容量SDB及電流互感器的變比共同確定的。

　　顯然電流互感器的變比越小，而短路容量SDB確定時，IDZJS的整定值就越大,就使mjs越大,越難滿足mjs<mb1,相反,電流互感器的變比越大，就使mjs越小，越容易滿足mjs<mb1。，事實上互感器的變比的增大，可顯著的降低mjs的數值,下面取630kVA變壓器為例來加以說明:

　　在Kgh=3,SDB=200MVA時,N=100/5=20,IA3max=699A,IDZJ取9A,IDZJS=52.4A,NS=52.4/9=5.8取6,此時IDZJS=6*9=54A,Imax1=1.1*IDZJS/Ie2=1.1*54/5=11.88,目前電流互感器10%倍數在額定負載下的最小倍數一般為10倍,顯然在額定負載下Imax1已不能滿足要求,當然此時也可通過減小二次線路阻抗，或選用高性能的電流互感器來滿足mjs<mb1。

　　若變比N改為150/5=30,且在Kgh,SDB保持不變時,IDZJ=5.56A取6A,IDZJS

　　=35A,NS=35/6=5.8取6,此時IDZJS=6*6=36A,Imax1=1.1*IDZJS/Ie2=1.1*36/5=7.9<10,顯然在額定負載下Imax1已很容易能滿足要求。

　　另外短路容量SDB越大，而電流互感器的變比確定時，IDZJS的整定值就越大，就使mjs越大,越難滿足mjs<mb1，下面仍以630kVA變壓器為例來加以說明(假設Kgh=3，N=20):

　　SDB=200MVA時IA3max=699AIDZJS=34.95A；

　　SDB=100MVA時IA3max=660AIDZJS=33A；

　　SDB=50MVA時IA3max=593AIDZJS=29.65A；

　　從上面數據可以得出:短路容量SDB變化對IDZJS的影響較變比對IDZJS的影響變化較小。

　　另外需要指出的是：如果電流互感器的變比能通過繼電保護的校驗，理論上mjs的最大值為mjs=Imax1/Ie1=1.1*10*8/5=17.6;此時要求mjs<mb1是有一定困難的，本人認為在實際設計過程中應合理控制mjs，若mjs較大,建議采用加強了B

　　級 10%倍數的電流互感器。

　　通過以上的分析,可以得出以下結論：

　　按繼電保護要求選擇的最小變比，通過互感器合理的選型及二次側負荷的調整后，一般都是可以滿足mjs<mb1選擇要求的。

　　按熱穩定.動穩定選擇

　　顯然電流互感器熱.動穩定校驗能否通過取決于C處的短路容量SDC,下面仍按

　　SDC=200,100,50MVA三種情況進行考慮，此時，C處短路電流如下:SDC=200MVA時I”C3max=11kA,IC3max=16.7kA,iC3max=28kA;SDC=100MV時I”C3max=5.5kA,IC3max=8.35kA,iC3max=14kA;SDC=50MV時I”C3max=2.75kA,IC3max=4.18kA,iC3max=7kA;

　　式中I”C3max----C處三相短路電流周期分量；IC3max----C處三相短路電流有效值；IC3max----C處三相短路沖擊電流值；

　　考慮到配電變壓器屬于電網末端，目前斷路器一般均采用中.高速斷路器并為無延時的速斷保護，故短路假想時間t<0.3s,下面按t=0.3s進行校驗。

　　以 LA-10為例:

　　在 SDC=200MVA時其變比至少應為200/5,此時該互感器熱穩定允許三相短路電流有效值為32.9kA,動穩定允許三相短路電流沖擊值為32kA。

　　在 SDC=100MVA時其變比至少應為100/5,此時該互感器熱穩定允許三相短路電流有效值為16.4kA,動穩定允許三相短路電流沖擊值為16kA。

　　在 SDC=50MVA時其變比至少應為50/5,此時該互感器熱穩定允許三相短路電流有效值為8.2kA,動穩定允許三相短路電流沖擊值為8kA。

　　從上面分析中，可以得出:(1)電流互感器動穩定要求比熱穩定要求為高;(2)在系統短路容量較小時，電流互感器動.熱穩定較容易滿足。

　　通過以上分析，對配電變壓器保護用電流互感器的變比選擇按以下順序較為

　　合理：

　　首先，應按繼電保護的要求選擇變比，特別是電流速斷保護,尤其是當系統短路容

　　量較大時。

　　其次，在實際設計過程中應合理控制mjs，若mjs較大,建議采用加強了B級10%

　　倍數的電流互感器。

　　再次，當系統短路容量較大時，電流互感器動穩定的校驗不能忽略。

　　此外對于測量用電流互感器的變比選擇,則要以電流互感器動穩定的校驗作為重

　　點。對于配電所的進線柜.聯絡柜等柜內電流互感器的變比選擇,與變壓器保護用

　　電流互感器的變比選擇類似，本文不再贅述，而對于由降壓站引至分配電所的10kV供電線路的保護，需注意，此時一般采用DL型繼電器進行保護，并采用過負荷及帶時限電流速斷保護，為了保證選擇性，過負荷保護裝置動作時限一般取1.0~1.2s(下級保護裝置動作時限按0.5s考慮),帶時限電流速斷保護保護裝置動作時限一般取0.5s,顯然在次條件下電流互感器動穩定對變比得要求將大大提高，已成為影響變比的主要因素,應引起足夠的重視。

　　1.3額定二次負荷的確定

　　計算電流互感器的負荷時應注意不同接線方式下和故障狀態下的阻抗換算系數。電流互感器的二次負荷可以用阻抗Z2(Ω)或容量S(VA)表示。二者之間的關系為:S=I2*I2*Z2當電流互感器二次電流為5A時，S=25Z2當電流互...

　　計算電流互感器的負荷時應注意不同接線方式下和故障狀態下的阻抗換算系數。

　　電流互感器的二次負荷可以用阻抗Z2(Ω)或容量S(VA)表示。二者之間的關系為:S=I2*I2*Z2

　　當電流互感器二次電流為5A時，S=25Z2

　　當電流互感器二次電流為1A時，S=Z2

　　電流互感器的二次負荷額定值(S)可根據需要選用5、10、15、20、25、30、40、50、60、80、100VA。

　　測量用的電流互感器的負荷計算。

　　一般在工程計算時可負略阻抗之間的相位差，二次負荷Z2可按下式計算

　　Z2=Kcj.zkZcj+Klx.zkZlx+Zc

　　式中：Zcj-------測量表計線圈的阻抗(Ω)

　　Zlx-------連接導線的單程阻抗(Ω)，一般可忽略電抗，僅計算電阻。

　　Zc-------接觸電阻(Ω)，一般取0.05~0.1(Ω)。

　　Kcj.zk----測量表計的阻抗換算系數

　　Klx.zk----連接導線的阻抗換算系數

　　電流互感器的二次負荷計算

　　1)電流互感器的二次負荷可以用阻抗Zb(Ω)或容量Sb(VA)表示。二者之間的關系為

　　Sb=Isn*Isn*Zb

　　電流互感器的二次負荷額定值(Sbn)可根據需要選用2.5、5、7.5、10、15、20、30VA。在某些特殊情況下，也可選用更大的額定值。

　　2)電流互感器的負荷通常有兩部分組成：一部分是所連接的測量儀表或保護裝置;另一部分是連接導線。計算電流互感器的負荷時應注意不同接線方式下和故障狀態下的阻抗換算系數。

　　(a)測量用的電流互感器的負荷計算。

　　一般在工程計算時可負略阻抗之間的相位差，二次負荷Zb可按下式計算

　　Zb=∑Kmc*Zm+Klc*Z1+Rc

　　式中：Zm-------儀表電流線圈的阻抗(Ω)

　　Z1--------連接導線的單程阻抗(Ω)，一般可忽略電抗，僅計算電阻。

　　Rc-------接觸電阻(Ω)，一般取0.05~0.1(Ω)。

　　Kmc-----儀表接線的阻抗換算系數

　　Klc-------連接導線的阻抗換算系數

　　在計算測量用電流互感器的二次負荷時，應采用實際所接測量儀表電流回路的負荷值，但資料不全或沒有相關資料時。

　　(b)保護用電流互感器。一般在工程計算時可負略電抗，二次負荷Rb可按下式計算

　　Rb=∑Krc*Rr+Klc*R1+Rc

　　式中：Rr-------繼電器電流線圈的阻抗(Ω)

　　R1--------連接導線的單程電阻(Ω)。

　　Rc-------接觸電阻(Ω)，一般取0.05~0.1(Ω)。

　　Krc-----儀表接線的阻抗換算系數

　　Klc-------連接導線的阻抗換算系數

　　計算連接導線的負荷時，一般情況下可忽略電抗，而僅計算電阻R1,計算式為

　　R1=L/Ra

　　式中：L---------電纜長度(m);

　　A---------導線截面(mm2)

　　r----------電導系數，銅取57〔m/(Ω*mm2)〕

　　互感器若接入的二次負荷超過額定二次負荷時，其準確度等級將下降。為保證計量的準確性，一般要求電流互感器的二次負荷S2必須在額定二次負荷S2N的25%~100%范圍內，即:

　　0.25S2N≤S2≤S2N

　　1.4額定功率因數的確定

　　計量用電流互感器額定二次負荷的功率因數應為0.8~1.0。

　　1.5準確度等級的確定

　　測量用準確級分為0.1級、0.2級、0.5級、1級、3級、5級（特殊用途為0.2S級、0.5S級），每個精確級規定了相應的最大允許誤差限值（比值差和相位差）。

　　0.1、0.2、0.5、1、3、5字代表電流誤差。

　　保護用的電流互感器的標準準確級為5P和10P。

　　P代表保護，表示該準確級在額定準確限值一次電流下的最大允許復合誤差的百分數（GB1208-1997）。

　　額定準確限值一次電流指互感器能滿足復合誤差要求的最大一次電流。復合誤差指當一次電流與二次電流的正符號與端子標志的規定相一致時，

　　在穩態下，一次電流的瞬時值與二次電流瞬時值乘以變比的差的方均根值。準確限值系數指額定準確限值一次電流與額定一次電流的比值，標準準確限值系數為5、10、15、20、30，一般系數越小，二次負載越大。當一次電流足夠大時鐵芯就會飽和起不到準確反映一次電流的作用，準確限值系數就是表示這種特性。

　　根據電能計量裝置技術管理規程（DL/T448-2000）規定，運行中的電能計量裝置按其所計量電能量的多少和計量對象的重要程度，分為I、II、III、IV、V五類，不同類別的電能計量裝置對電流互感器準確度等級的要求也不同

　　電流互感器的配置

　　1.6互感器的接線方式

　　計量用電流互感器接線方式的選擇，與電網中性點的接地方式有關，當為非有效接地系統時，應采用兩相電流互感器，當為有效接地系統時，應采用三相電流互感器，一般地，作為計費用的電能計量裝置的電流互感器應接成分相接線（即采用二相四線或三相六線的接線方式），作為非計費用的電能計量裝置的電流互感器可采用二相三線或三相線的接線方式，各種接線方式如下圖所示:

　　1.7互感器二次回路導線的確定

　　由于電流互感器二次回路導線的阻抗是二次負荷阻抗的一部分，直接影響著電流互感器的誤差，因而哪二次回路連接導線的長度一定時，其截面積需要進行計算確定。

　　一般計量用互感器要求一次電流要經常運行在20%-100%之間.這樣它的二次電流一般不會超過5A,請教各位老師如果測得它的二次電流為6A的話,那它的計量還準嗎?如果不準的話那是多計量了還是少計量了呢?

　　計量用電流互感器一般要求準確級在0.2s級以上。

　　電流互感器檢測的標準：

　　五個點：1%；%5；20%；100%；120%。

　　所以，可以肯定的說，6A的點是準確的。計量用電流互感器一般要求準確級在0.2s級以上。

　　應該是445KVA吧？也就是千伏安，代表主變容量，PT就是電壓互感器，10KV/100V就是指互感器的一次側即高壓側額定電壓為10KV，二次側即低壓側（接入儀表側）額定電壓為100V，100V是通用的標準電壓。CT是電流互感器，30/5A是指一次側額定電流三十安時二次側電流是5安，5安是通用的標準電流。電力部門給你們裝表時都要經過基本計算，不會瞎裝的，有一公式：主變容量（445KVA）等于根號3倍的高壓側額定電壓（10KV）和額定電流的乘機。反算過來，電流約25.7安，躲過主變勵磁涌流，選30安是正確合適的，如果選用CT-50/5A的互感器，你想想看，是不是對于你發電方就不合適了？再選大點兒，你就白白的發吧，電表可能就不轉了。所以作為計量，發電方互感器越小越好.